人類骨小梁的非線性細觀有限元分析

2013-06-22  by:廣州有限元分析、培訓(xùn)中心-1CAE.COM  來源:仿真在線

來源:ABAQUS
關(guān)鍵字:ABAQUS 骨骼組織 有限元法 劃分網(wǎng)格

骨小梁必須能夠承受日常行為和受傷時引起的載荷。由于骨小梁的高度多孔性和復(fù)雜結(jié)構(gòu),并且這種多孔性和復(fù)雜結(jié)構(gòu)在不同的解剖部位和不同的個人之間,差異極大,因而研究骨小梁的機械特性非常具有挑戰(zhàn)性。雖然細觀有限元分析 (μFE) 是分析骨小梁機械特性的最常用的方法,但由于這些模型的尺寸很大,迫使研究人員使用自定義代碼和線性分析方法。ABAQUS 的非線性功能可以對這些模型進行有效分析,為重要的研究課題提供答案。

ABAQUS 的主要功能和優(yōu)點

    建立模擬骨骼組織機械特性的本構(gòu)模型

    輕松求解幾何的和材料的非線性模型

    支持并行求解

    背景知識

骨小梁位于長骨(如股骨)的末端和立方骨(如脊骨)中,是人類骨骼中承載生物組織的主要生物組織。它的機械特性有很高的臨床價值和研究價值。增進對骨小梁機械特性的了解,有助于深入研究骨骼的斷裂機理,也有助于評估年齡、疾病和藥物治療的影響。骨小梁是一個充滿孔洞的組織——脊骨中 85% 以上是孔洞,并有著復(fù)雜的結(jié)構(gòu),而且這兩者都因不同的人和不同的解剖部位而存在很大差異(參見圖 1)。因此,要用統(tǒng)計學(xué)的方法確定骨小梁的機械特性,就需要多個樣本的機械特性數(shù)據(jù)。

圖1 人類脊骨圓柱型小梁樣本的透視圖

細觀有限元法 (μFE) 廣泛應(yīng)用于骨小梁機械特性的研究,包括在光譜水平和微結(jié)構(gòu)水平兩個方面的研究。這些模型是通過對骨小梁樣本進行高分辨率成像得到的,樣本被自動劃分成元素為六面體的有限元網(wǎng)格(參見圖 2)。網(wǎng)格中所有的單元都完全一樣,一般尺寸在 50 微米。劃分網(wǎng)格后,一個邊長 5 毫米的立方體樣本的 μFE 模型一般具有 50 萬個自由度。與試驗用樣本(8 毫米直徑和 15 毫米長)類似的骨骼樣本的 μFE 模型則有幾百萬個自由度。

圖 2:含有 44μm 單元的骨骼樣本中一塊邊長2.5 毫米立方體的 μFE 網(wǎng)格圖

在過去,這些大量的問題會使許多研究人員不得不利用自定義代碼,一個單元一個單元地迭代求解。由于非線性有限元模型非常復(fù)雜,這些自定義代碼只限于線彈性分析。雖然線彈性有限元模型不能模擬骨骼受損情況,但是研究人員經(jīng)常利用它與試驗數(shù)據(jù)校核,確定骨骼組織的彈性特性。然而,關(guān)于骨小梁非線性機械特性的許多問題還有待解決.因為 ABAQUS/Standard 能夠利用并行處理能力解決大型問題,包括復(fù)雜材料模型問題,所以它非常適合這類分析。在本技術(shù)簡報中,我們利用 ABAQUS/Standard 研究了幾何非線性在骨小梁機械特性中的作用。我們對一個具有四百多萬個自由度的模型進行線彈性分析。通過檢驗此分析的并行處理能力(也就是可伸縮性),我們展示了它求解大型問題的可行性。

    有限元分析方法

利用顯微X線斷層攝影技術(shù) (μCT 20,Scanco Medical AG, Bassersdorf, Switzerland),以 22 微米的分辨率,對容積率為 9% 的人類脊椎骨小梁樣本進行成像(參見圖 1)。建立了兩個 μFE 模型。首先,整個圓柱形樣本被劃分為大小44 微米的六面體單元網(wǎng)格(參見圖2)。然后,從圓柱體中心劃出一個邊長為5毫米的立體子區(qū),建立另一個具有相同單元大小的模型。兩個模型的網(wǎng)格數(shù)量見表 1。

表 1:μFE 模型的網(wǎng)格數(shù)量

圓柱體模型被用來評定直接稀疏求解器的并行處理能力。在沒有摩擦的情況下,在頂面和底面應(yīng)用位移邊界條件,模擬 1% 壓縮應(yīng)變。分別用 HP rx8620 計算機中 1、2和4 個 CPU 進行線彈性分析。

利用邊長為 5 毫米的立方體模型進行非線性分析。這個尺寸的立方體已大得足夠確定平面特性,同時又小得足夠確保非線性分析的可行性。骨骼組織模型是用鑄鐵塑性材料制造的。鑄鐵塑性材料在受到拉伸和壓縮時,其彈塑性狀態(tài)會有不同的屈服強度和硬化,因此會產(chǎn)生一個非對稱的單元剛度矩陣。因此,需要使用非對稱存儲的并行稀疏直接求解器。樣本是一個彈性模量為 13.4Gpa,泊松比為 0.3 的組織。(參見參考文獻 2)根據(jù)人類股骨骨小梁組織的屈服應(yīng)變(參見參考文獻 3),鑄鐵塑性模型組織拉伸時的屈服應(yīng)力為 55.2MPa,壓縮時為 110.6MPa。在拉伸和壓縮時,使用的是相當(dāng)于彈性模量 5% 的硬化斜度。在無摩擦的位移邊界條件下,拉伸和壓縮采用了 2% 的公稱應(yīng)變。在這樣低的公稱應(yīng)變條件下,骨骼微結(jié)構(gòu)的自力接觸可以忽略。此外,每個模型都進行了考慮和不考慮幾何非線性變形的模擬?？偣策M行了四個非線性分析,為了進行比較,還計算了平面屈服應(yīng)變。所有對立方體的分析都是在一臺 IBM Power4 計算機上進行的,使用了兩個CPU。

結(jié)果和結(jié)論

利用 4 個 CPU 對圓柱體模型進行線性分析,用時不到 16 分鐘,占用內(nèi)存不到 11 GB(參見表 2)。表 2 還包括了平行直接求解器的計數(shù)結(jié)果;加速因數(shù)是根據(jù)求解時間得到的。對具有幾何非線性的立方體 μFE 模型進行非線性分析,用時不到 7.4 小時,占用內(nèi)存 4.1 GB。每個非線性分析需要大約 100 個線性方程的解,這就強調(diào)了求解器可伸縮性的重要性。骨骼結(jié)構(gòu)中初始屈服點的定位使得非線性分析的收斂變得更加具有挑戰(zhàn)性(參見圖 3)。

表 2:6.4-3 版直接稀疏求解器性能

    圖 3:在 2% 壓縮應(yīng)變情況下邊長為 2.5 毫米立方體的μFE 模型的骨骼結(jié)構(gòu)局部應(yīng)力分布圖

    圖 4 是根據(jù)表觀應(yīng)變(樣本長度的變化/原始樣本長度)作出的表觀應(yīng)力(外力/橫截面面積(25 平方毫米))圖。初始屈服點定義為偏移量達到 0.2% 的點。與試驗數(shù)據(jù)(參見參考文獻 4)類似,壓縮時的屈服應(yīng)變比拉伸時的大。

表 3:不同模型組合的屈服應(yīng)變

圖 4:四個非線性分析的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系圖幾何非線性在壓縮時引起軟化,拉伸時引起硬化標記顯示由 0.2% 偏移量方法(點劃線)確定的初始屈服點

雖然組織材料在硬化,但當(dāng)考慮幾何非線性時,很明顯地觀察到有軟化發(fā)生(參見圖 4)。另外屈服應(yīng)變與試驗測量結(jié)果類似,特別是壓縮的情況下(參見參考文獻 4)。這些結(jié)果表明在拉伸和壓縮時骨小梁組織有著不同的屈服特性,應(yīng)該把 μFE 模型和幾何非線性結(jié)合起來,精確地模擬骨小梁的平面屈服特性。

     致謝

    ABAQUS, Inc. 衷心感謝加州大學(xué)伯克利分校的 Tony M. Keaveny 教授提供骨骼樣本成像數(shù)據(jù)和有限元網(wǎng)格。

    參考文獻
van Rietbergen, B.; H. Weinans; R. Huiskes; A. Odgaard, “A New Method to Determine the Trabecular Bone Elastic Properties and Loading Using Micromechanical Finite Element Models,” Journal of Biomechanics, vol. 28, pp. 69–81, 1995.
Rho, J. Y.; T. Y. Tsui; G. M. Pharr, “Elastic Properties of Human Cortical and Trabecular Lamellar Bone Measured by Nanoindentation,” Biomaterials, vol. 18, pp. 1325–1330, 1997.
Bayraktar, H. H.; E. F. Morgan; G. L. Niebur; G. E. Morris; E.  K. Wong; T. M. Keaveny, “Comparison of the Elastic and Yield Properties of Human Femoral Trabecular and Cortical Bone Tissue,” Journal of Biomechanics, vol. 37, pp. 27–35, 2004.
Morgan, E. F.; and T. M. Keaveny, “Dependence of Yield Strain of Human Trabecular Bone on Anatomic Site,” Journal of Biomechanics, vol. 34, pp. 569–577, 2001.

    ABAQUS 參考資料
有關(guān)本簡報中提到的 ABAQUS 功能的附加信息,請參見 ABAQUS V6.4 文檔中的以下內(nèi)容:
Analysis User’s Manual
“Static stress analysis”,第 6.2.2 節(jié)
“Parallel execution in ABAQUS/Standard”,第 7.18.1 節(jié)
“Cast iron plasticity”,第 11.2.10 節(jié)

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